《建筑物防雷设计规范》GB 50057-1994条文说明
GB 50057-1994条文说明（2000修订）
（含附录说明）
.前 言
根据国家计委计宗〔1989〕30号文的要求，由机械工业部负责主编，具体由机械工业部设计研究院修订编制的《建筑物防雷设计规范》GB50057-94，经建设部1994年4月18日以建〔1994〕257号文批准发布。
为便于广大设计、施工、科研、学校等有关单位人员在使用本规范时能够正确理解和执行条文规定，《建筑物防雷设计规范》修订组根据国家计委关于编制标准、规范条文说明的铜一要求，按《建筑物防雷设计规范》的章、节、条顺序，编制了《建筑物防雷设计规范条文说明》，供国内各有关部门和单位参考。在使用中如发现本条文说明有欠妥之处，请将意见直接反馈。
（本《建筑物防雷设计规范条文说明》是1994年4月编制，2000年对《建筑物防雷设计规范》第六章作了局部修订，将《条文说明》中的相关内容写入了规范之中，这里略去第六章说明。若需要查找条文内容，请查看在中国防雷信息网发布的“《建筑物防雷设计规范》GB50057-1994修订稿”）
第一章 总 则第1.0.1条 有人认为，建筑物安装防雷装置后就万无一失了。从经济观点出发，要达到这点是太浪费了。因此，特指出“或减少”，以示不是万无一失，因为按照本规范设计的防雷装置的防雷安全度不是100%。
第二章 建筑物的防雷分类第2.0.1条 将工业和民用建筑物合并分类，分为三类。
本规范对第一类防雷建筑物和第二、三类的一部分（如爆炸危险环境、文物）仍沿用以往的做法，不考虑以危险度作为分类的基础。对于第二、三类中一些难于确定的建筑物则根据危险度这一基础来划分。对危险度的分析，见本规范第2.0.3条的说明。
第2.0.2条
第一款，爆炸物质：
炸 药──黑索金、特屈儿、三硝基甲苯、苦味酸、硝铵炸药等；
火 药──单基无烟火药、双基无烟火药、黑火药、硝化棉、硝化甘油等；
起爆药──雷汞、氮化铅等；
火工品──引信、雷管、火帽等。
第三款，原规范中有关爆炸火灾危险场所的分类名称按现在新的爆炸火灾危险环境的分区名称修改。其相对应的关系见表2.1。
爆炸火灾危险环境新旧分类对应关系表 2.1
原分类级别Q-1Q-2Q-3G-1G-2H-1H-2H-3新的分区名称0区1区2区10区11区21区22区23区
因为1区跨越Q-1和Q-2两个级别，因此，1区建筑物可能划为第一类防雷建筑物，也可能划为第二类防雷建筑物。其区分在于是否会造成巨大破坏和人身伤亡。例如，易燃液体泵房，当布置在地面上时，其爆炸危险环境一般为2区，则该泵房可划为第二类防雷建筑物。但当工艺要求布置在地下或半地下时，在易燃液体的蒸气与空气的混合物的比重重于空气，又无可靠的机械通风设施的情况下，爆炸性混合物就不易扩散，该泵房就要划为1区爆炸危险环境。如该泵房系大型石油化工联合企业的原油泵房，当泵房遭雷击就可能会使工厂停产，造成巨大经济损失和人员伤亡，因此，这类泵房应划为第一类防雷建筑物；如该泵房系石油库的卸油泵房，平时间断操作，虽因雷电火花可能引发爆炸造成经济损失和人员伤亡，但相对来说要少得多，则这类泵房可划为第二类防雷建筑物。
第2.0.3条
第四款，有些爆炸物质，不易因电火花而引起爆炸，但爆炸后破坏力较大，如小型炮弹库、枪弹库以及硝化棉脱水和包装等均属第二类防雷建筑物。
第五款，见本规范第2.0.2条三款的说明。
第八款，选择防雷装置的目的在于将需要防直击雷的建筑物的年损坏危险度R值（需要防雷的建筑物每年可能遭雷击而损坏的概率）减到小于或等于可接受的最大损坏危险度Rc值（即R≤Rc）。
本章中对于需作计算年雷击次数界限的条文采用每年10-5的Rc值，即每年十万分之一的损坏概率。
基于建筑物年预计雷击次数（N）和基于防雷装置或建筑物遭雷击一次发生损坏的综合概率（P），对于时间周期t=1年，在NPt <<1的条件下（所有真实情况都满足这一条件），下面的关系式是适用的：
R = 1 - exp（-NPt）= NP， 即 R = NP （2.l）
P = Pi·Pid＋Pf·Pfd （2.2）
式中：Pi──防雷装置截收雷击的概率，或防雷装置的截收效率（也用Ei表示），其值与接闪器的布置有关；
Pf──闪电穿过防雷装置击到需要保护的建筑物的概率，也即防雷装置截收雷击失败的概率，等于（1-Pi）或（1-Ei）；
Pid──防雷装置截收雷击后所选用的各种尺寸和规格保护失败而发生损坏的概率；
Pfd──防雷装置没有截到雷击而发生损坏的概率。
一次雷击后可能同时在不同地点发生n处损坏，每处损坏的分概率为Pk，这些分概率是并联组成，因此，一次雷击的总损坏概率为：
（2.3）
分损坏概率包含这样一些事件，如爆炸、火灾、生命触电、机械性损坏、敏感电子或电气设备损坏或受到干扰等等。
在确定分损坏概率时，应考虑到同时发生两类事件，即引发损坏的事件（如金属熔化、导体炽热、侧向跳击、不容许的接触电压或跨步电压，等等）和被损坏物体的出现（即人、可燃物、爆炸性混合物等等的存在）这两类事件同时发生。
出现引发损坏的事件的概率直接或间接与闪击参量的分布概率有关，在设计防雷装置和选用其规格尺寸时是依据闪击参量的。
在引发事件的地方出现可能被损坏的周围物体的概率取决于建筑物的特点、存放物和用途。
为简化起见，假定：
1.在引发事件的地方出现可能被损坏的周围物体的概率对每一类损坏采用相同的值，用共同概率Pr代替；
2.没有被截到的雷击（直击雷）所引发的损坏是肯定的，损坏的出现与可能被损坏的周围物体的出现是同时发生的，因此，Pfd = Pr；
3.被截收到的雷击引发损坏的总概率只与防雷装置的尺寸效率Es有关，并假定等于（1-Es）。Es 规定为这样一个综合概率，即被截收的雷击在此概率下不应对被保护空间造成损害。Es与用来定接闪器、引下线、接地装置的尺寸和规格的闪击参量值有关。
将上述假定代入（2.2）式，即将以下各项代入：Pi用Ei代入，Pf用（l-Ei）代入，Pfd 用Pr 代入，Pid用Pr（1-Es）代入；此外，引入一个附加系数Wr，它是考虑雷击后果的一个系数，后果越严重，Wr值越大。因此，（2.2）式转化为：
P = PrWr（l-EiEs） （2.4）
概率Pr应看作是一个系数，它表示建筑物自身保护的程度或表示考虑这样的真实情况的一个因素，即不是每一个打到需要防雷的建筑物的雷击和不是每一个使防雷装置所选用的规格和尺寸失败的雷击均造成损坏。Pr值主要取决于建筑物的特点，它的结构、用途、存放物或设备。
η = Ei·Es （2.5）
η或Ei·Es 为防雷装置的效率。
从（2.1）、（2.4）、（2.5）式得：
如果R值采用可接受的最大损坏危险度Rc = 10-5，并使
（2.6）
式中：Nc──建筑物可接受的年允许遭雷击次数。
因此，防雷装置所需要的效率应符合下式：
（2.7）
根据IEC-TC81的有关资料，第三类防雷建筑物所装设的防雷装置的有关值见表2.2。
Ei和Es值 表2.2
第三类防雷建筑物所装设的防雷装置EiEsη=Ei·Es0.850.950.80
根据验算和对比（另见本条第九款和本规范第2.0.4条二、三、四款说明），本规范对一般建筑物和公共建筑物所采用的PrWr值见表2.3。
PrWr值 表2.3
建筑物PrWr
型式特点一般建筑物正常危险1.6·10-46·10-2公共建筑物重大危险(引起惊慌、重大损失)8·10-41.2·10-2
从表2.2得保护第三类防雷建筑物的防雷装置的效率η值为0.8。从表 2.3查得公共建筑物的Nc 值为 1.2·10-2。将这两个数值代人关系式（2.7），得 ，所以 。这表明对这类建筑物如采用第三类防雷建筑物的防雷措施，只对N≤0.06的建筑物保证Rc值不大于10-5。当N＞0.06时Rc值达不到（即大于）10-5，因此，当N＞0.06时升级采用第二类防雷建筑物的防雷措施。
将部、省级办公建筑物列入，是考虑其所存放的文件和资料的重要性。人员密集的公共建筑物，如集会、展览、博览、体育、商业、影剧院、医院、学校等建筑物。
第九款，从表2.2得保护第三类防雷建筑物的防雷装置的η值为0.8。从表2.3查得一般建筑物的Nc值为6·10-2。将这两个数值计入关系式（2.7），得出 ，所以 。这表明对这类建筑物如采用第三类防雷建筑物的防雷措施。只对 N≤0.3的建筑物保证Rc值不大于10-5。当 N＞0.3时Rc值达不到（即大于）10-5，因此，当N＞0.3时升级采用第二类防雷建筑物的防雷措施。
第2.0.4条
第二款，当没有防雷装置时η = 0，从表2.3查得公共建筑物的Nc = 1.2·10-2。将这两个数值代入关系式（2.7），得 ，所以N≤0.012。这表明对这类建筑物当N＜0.012时可以不设防雷装置；当N≥0.012时要设防雷装置。
第三、四款，当没有防雷装置时η = 0，从表2.3查得一般建筑物的Nc = 6·10-2。将这两个数值代入关系式（2.7），得 ，所以N≤0.06。这表明对这类建筑物当N＜0.06时可以不设防雷装置；当N≥0.06时要设防雷装置。
下面用长60m、宽13m（即四个单元住宅）的一般建筑物作为例子进行验算对比。其结果列于表2.4。原规范的建筑物年计算雷击次数的经验公式为原规范的（附2.1）式。本规范的建筑物年预计雷击次数为（附1.1）式。k值均取1。
要精确计及周围物体对建筑物等效面积的影响，计算起来很繁杂，因此，略去这类影响的精确计算。但在选用一些参数时已适当作了修正。N的计算见本规范附录一。
第三章 建筑物的防雷措施第一节 一般规定 第3.1.1条 本条规定仅对制造、使用或贮存爆炸物质的建筑物和爆炸危险环境采取防雷电感应。其它防雷建筑物可以不防雷电感应。雷电感应可能感应出相当高的电压而发生火花放电引发事故。
在一般性建筑物内，在不带电的金属物上雷电感应所产生的火花放电，由于其能量小、时间极短，通常不会引发火灾危险。在220/380V系统的带电体上的雷电感应，由于采取防雷电波侵入和防反击的措施，此问题也跟着得到解决。
关于电子元件的过电压保护分三部分，即220/380V电源部分、信息线路、有电子元件的设备本身。信息线路的过电压保护应由信息线路设计者解决。设备本身的应由制造厂解决。电源部分又分两部分，即建筑物的电源进线和接至有电子元件的装置的电源部分（如插座、分配电箱）。本规范仅解决电源进线部分，它与防雷电波侵入和防反击的措施一起解决。至于在装置附近的供电是否设过电压保护器，应根据设备的重要性由信息线路设计者一起解决，或由设备使用者解决或由制造厂提供。此外，设备外壳及其外接金属管线由于电气安全或屏蔽需要已作接地，这也大大地减少了雷电感应的危险性。
本规范现仍采用原来规定的防雷方法，即防直击雷、防雷电感应和防雷电波侵入。国际电工委员会1990年版IEC1024-1：1990标准建筑物防雷第一部分通则（以下简称IEC1024-l）的内容也包括了这些方面的要求，不过叫法不同。有些国家和上述IEC的防雷标准将防雷分为外部防雷和内部防雷。所谓外部防雷就是防直击雷（不包括防止防雷装置受到直接雷击时向其它物体的反击），内部防雷包括防雷电感应、防反击以及防雷电波侵入和防生命危险。本规范的防直击雷包含防反击的内容。
第3.1.2条 为说明等电位的作用和一般的做法，下面摘译IEC1024-1的一些有关规定：
3. 内部防雷装置
3.1 等电位连接
3.l.l 通则
为减小在需要防雷的空间内发生火灾、爆炸、生命危险，等电位是一很重要的措施。
等电位是用连接导线或过电压保护器将处在需要防雷的空间内的防雷装置、建筑物的金属构架、金属装置、外来的导体物、电气和电讯装置等连接起来。
当需要防雷的空间设有防雷装置时，处于该空间之外的金属构架可能受到雷电效应。在设计这样的防雷装置时应顾及这种效应。对处于该空间之外的金属构架可能也需要作等电位连接。
当不设防雷装置但需要防从外来管线引来的雷电效应时，也应作等电位连接。
3.1.2 金属装置的等电位连接
应在以下地点做等电位连接：
a）在地下室或在靠近地平面处。连接导线应连到连接板（连接母线）上，连接板的构成和安装要易于接近检查。连接板应与接地装置连接。对于大型建筑物，如果连接板之间有连接，可装设多块连接板；
b）高度超过20m的建筑物，在地面以上垂直每隔不大于20m处；连接板应与连接各引下线的水平环形导体连接（见2.2.3款）；
c）在那些满足不了安全距离的地方（见3.2节）。
对有电气贯通钢筋网的钢筋混凝土建筑物、钢构架建筑物、有等效屏蔽作用的建筑物，建筑物内的金属装置通常不需要上述b）款和c）款的等电位连接。
……
3.1.3 外来导体的等电位连接
应尽可能在靠近进户点处对外来导体作等电位连接。……
3.1.5 在通常情况下电气和通信装置的等电位连接
电气和通信装置应按3.1.2款的要求作等电位连接。应尽量在靠近进户点处作等电位连接。
如果导体有屏蔽层或穿于金属管内，当这类屏蔽物上的电阻压降所形成的电位差不危及电缆和所连接的设备时，通常只将这类屏蔽物作等电位连接就足够了。
线路的所有导体应作直接或非直接连接。相线应仅通过过电压保护器连到防雷装置上。在TN系统中，PE或PEN线应直接连到防雷装置上。
……
3.3 防生命危险
在需要防雷的空间内防发生生命危险的最重要措施是采用等电位连接。
第二节 第一类防雷建筑物的防雷措施第3.2.1条
第一款，在原规定的基础上，与独立避雷针、架空避雷线并列，补充采用架空避雷网。
第二款，压力单位用Pa及kPa，它们是法定计量单位。标准大气压力为非法定计量单位，一旦有关国际学术组织宣布废除时，我国也将随着停止使用。因此，表3.2.1中的压力单位采用kPa。一个标准大气压 = 1.01325×105Pa = 1.01325×102kPa。
“接闪器与雷闪的接触点应设在上述空间之外”，接触点处于该空间的正上方之外也属于“在上述空间之外”。
第五款，为了防止雷击电流流过防雷装置时所产生的高电位对被保护的建筑物或与其有联系的金属物发生反击，应使防雷装置与这些物体之间保持一定的安全距离。
防雷装置地上高度hx处的电位为：
（3.1）
由于没有更合理的方法，与原规范相同，安全距离仍按电阻电压降和电感电压降相应求出的距离相加而得。因此，相应的安全距离为：
（3.2）
式中：UR──雷电流流过防雷装置时接地装置上的电阻电压降（kV）；
UL──雷电流流过防雷装置时引下线上的电感电压降（kV）；
Ri ──接地装置的冲击接地电阻（Ω）；
──雷电流陡度（kA／μs）；
I ──雷电流幅值（hA）；
L0──引下线的单位长度电感（μH／m），取其等于1.5μH／m；
ER──电阻电压降的空气击穿强度（kV／m），取其等于500kV／m；
EL──电感电压降的空气击穿强度（kV／m）。
本规范各类防雷建筑物所采用的雷电流参量见附录六的附表6.l～附表6.3。
根据对雷电所测量的参数得知，雷电流最大幅值出现于第一次正极性或负极性雷击，雷电流最大陡度出现于第一次雷击以后的负雷击。正极性雷击通常仅出现一次，无重复雷击。
IEC—TC81的有关文件提出电感电压降的空气击穿强度为 （kV/m）。因此，根据附表6.1，当 T1 = 10μs时 kV/m；根据附表 6.2，当T1 = 0.25μs时 kV／m。
以附表6.1的有关参量和上述有关数值代人（3·2）式，其中 kA/μs，得 ，考虑计算简化，取作Sal ≥ 0.4Ri＋0.04hx。因此，
Sal ≥ 0.4（Ri＋0.1hx） （3.3）
上式即规范（3.2.1-l）式。
同理，改用附表6.2及其它有关数值代人（3.2）式，其中 kA/S，得
。因此，
Sal≥0.1（Ri＋hx） （3.4）
上式即规范（3.2.l-2）式。
（3.3）式和（3.4）式相等的条件为0.4Ri＋0.04hx = 0.1Ri＋0.1hx ，即hx = 5 Ri 。因此，当hx＜5Ri 时，（ 3.3）式的计算值大于（3.4）式的计算值；当hx＞5Ri时，（3.4）式的计算值大于（3.3）式的计算值；当hx = 5 Ri时，两值相等。
根据《雷电》一书下卷第87页（1983年，李文恩等译，水利电力出版社出版，该书译自英文版《Lightning》第2卷，R.H.Golde主编，1977年版）土壤的冲击击穿场强为200～1000kV/rn，其平均值为600kV/m，取与空气击穿强度一样的数值，即500kV/m。根据附表6.1，对第一类防雷建筑物取I = 200kA。因此，地中的安全距离为
，即
Sel≥0.4Ri （3.5）
上式即规范（3.2.l-3）式。
根据计算，在避雷线立杯高度为20m、避雷线长度为50～150m、冲击接地电阻为3～10Ω的条件下，当避雷线立杆顶点受雷击时，流过一根立杆的雷电流为全部雷电流的63％～90％，照理Sal和Sel 可相应减小，但计算很繁杂，为了简化计算，故本规范规定Sal和Sel 仍按照独立避雷针的方法进行计算。
第六款，按雷击于避雷线档距中央考虑Sa2，由于两端分流，对于任一端可近似地将雷电流幅值和陡度减半计算。因此，避雷线中央的电位为：U = UR＋UL1＋UL2。由此得 ，所以
（3.6）
式中：I、UR、di/dt、ER、EL──意义及所取的数值同本条第五款的说明；
UL1──雷电流流过防雷装置时引下线上的电感压降（kV）；
UL2──雷电电流流过防雷装置时在避雷线上的电感压降（kV）；
L01──垂直敷设的引下线的单位长度电感（μH/m）。按引下线直径8mm、高20m时的平均值L01 =1.69μH/m计算；
L02──水平避雷线的单位长度电感（μH/m）。按避雷线截面35mm2、高20m时的值L02=1.93μH/m计算。
与本条第五款说明类同，以附表6.l和上述有关的数值代入（3.6）式，得
，
因此
（3.7）
上式即规范（3.2.1-4）式。
由以附表6.2和上述有关的数值代入（3.6）式，得
，
因此
（3.8）
上式即规范（3.2.1-5）式。
以（3.7）式等于（3.8）式，得 ，所以 。 其余的道理类同于本条第五款。
第七款，将（3.7）式和（3.8）式中的系数以两支路并联还原，即乘以2，并以l1代l／2，再除以有同一距离l1的个数，则得出规范（3.2.1-6）式和（3.2.l-7）式。
架空避雷网的一个例子见图3.l。
第八款，在一般情况下规定接地电阻不宜大于10Ω是适宜的，但在高土壤电阻率地区，要求低于10Ω可能给施工带来很大的困难。故本款规定为，在满足安全距离的前提下，允许提高接地电阻值。此时，虽然支柱距建筑物远一点，接闪器的高度亦相应增加，但可以给施工带来很大方便，而仍保证安全。在高土壤电阻率地区，这是一个因地制宜而定的数值，它应综合接闪器增加的安装费用和可能做到的电阻值来考虑，不宜作硬性的规定。
第3.2.2条
第一款，被保护建筑物内的金属物接地，是防雷电感应的主要措施。本款还规定了不同类型屋面的处理。无疑，金属屋面或钢筋混凝土屋面内的钢筋进行接地，有良好的防雷电感应和一定的屏蔽作用。对于钢筋混凝土预制构件组成的屋面，要求其钢筋接地有时会遇到困难，但希望施工时密切配合，以达到接地要求。
第二款，本款规定距离小于100mm的平行长金属物，每隔不大于30m互相连接一次，是考虑到电磁感应所造成的电位差只能将几厘米的空隙击穿（计算结果如下）。当管道间距超过100mm时，就不会发生危险。交叉管道亦作同样处理。
两根间距 300mm的平行管道，与引下线平行敷设，距引下线3m并与其处于一个平面上。如果将引下线视作无限长，这时在管道环路内的感应电压U（kV）为 ，它可能击穿的气隙距离d为：
（3.9）
式中：l ──平行管道成环路的长度（m），取30m计算；
──流经引下线的雷电流的陡度（kA/μs），根据表3.2的参量取200kA/μs计算；
M──1m长两根间距300mm平行管道环路与引下线之间的互感（μH/m），经计算得M = 0.019μH/m；
EL──电感电压的空气击穿强度（kV/m），与本规范第3.2.1条五款说明相同，取3000kV/m计算。
将上述有关数值代人（3.9）式得
m
即使在管道间距大到300mm的情况下，所感应的电压仅可能击穿0.038m的气隙。若间距减到100mm，所感应的电压就更小了（由于M值减小）。
连接处过渡电阻不大于0.03Ω时，以及对有不少于5根螺栓连接的法兰盘可不跨接的规定，是参考国外资料和国内的实践经验确定的。天津某单位安技科做过测试，一些记录如表3.3，这些实测值是在三处罐站测出的。
第三款，由于已设有独立避雷针（线或网），因此，流过防雷电感应接地装置的只是数值很小的感应电流。在金属物已普遍接地的情况下，电位分布均匀。因此，本款规定为工频接地电阻不大于10Ω。在共用接地装置的场合下，接地电阻只要满足各自要求的阻值就可以，不要求达到更低的接地电阻。
第3.2.3条
第一款，为了防止雷击线路时高电位侵入建筑物造成危险，低压线路直采用电缆埋地引入，不得将架空线路直接引入屋内；当难于全长采用电缆时，允许从架空线上换接一段有金属铝装的电缆或护套电缆穿钢管埋地引入。这时，需要强调的是，电缆首端必须装设避雷器并与绝缘子铁脚、金具、电缆外皮等共同接地，入户端电缆外皮、钢管必须接到防雷电感应接地装置上，电缆段才能起到应有的保护作用。
当雷电波到达电缆首端时，避雷器被击穿，电缆外导体与芯接通。一部分雷电流经首端接地电阻入地，一部分雷电流流经电缆。由于雷电流属于高频（通常为数千赫兹），产生集肤效应，流经电缆的电流被排挤到外导体上去。此外，流经外导体的雷电流在芯线中产生感应反电势，从理论上分析在没有集肤效应下将使流经芯线的电流趋向于零。
本款规定埋地电缆长度不小于 （m）是考虑电缆金属外皮、销装、钢管等起散流接地体的作用。 接地体在冲击电流下，其有效长度为 （m）。关于采用 的理由参见本规范第4.3.4条的说明。
此外，又限制埋地电缆长度不应小于15m。这是考虑架空线距爆炸危险环境至少为杆高的1.5倍，设敢搞一般为10m，1.5倍就是15m。
当土壤电阻率过高，电缆埋地长度过长时，可采用换土措施，使ρ值降低，来缩短埋地电缆的长度。
第3.2.4条 正如规范第3.2.1条所述，第一类防雷建筑物的防直击雷措施，首先应采用独立避雷针或架空避雷线（网）。本条只适用于特殊情况，即由于建筑物太高或其它原因，不能装设独立避雷针或架空避雷线网时，才允许采用附设于建筑物上的防雷装置进行保护。
第二款，从法拉弟笼的观点看，网格尺寸和引下线间距越小，对雷电感应的屏蔽越好，局部区域电位分布较均匀。
雷电流通过引下线入地，当引下线数量较多且间距较小时，雷电流在局部区域分布也就较均匀，引下线上电压降减小，反击危险也相应减小。
对引下线间距，本规范向IEC1024-1防雷标准靠拢。如果完全采用该标准，则本规范的第一类、第二类、第三类防雷建筑物的引下线间距相应应为10、15、25m。但考虑到我国工业建筑物的柱距，一般均为6m，因此，按6m的倍数考虑，故本规范对引下线间距相应定为12、18、25m。
第四款，对于较高的建筑物，引下线很长，雷电流的电感压降将达到很大的数值，需要在每隔不大于12m的高度处，用均压环将各条引下线在同一高度连接起来，并接到同一高度的屋内金属物体上，以减小其间的电位差，避免发生反击。
由于要求将直接安装在建筑物上的防雷装置与各种金属物互相连接，并采取了若干等电位措施，故不必考虑防止反击的距离。
第五款，关于共同接地：由于防雷装置直接装在建、构筑物上，要保持防雷装置与各种金属物体之间的安全距离已成为不可能。此时，只能将屋内各种金属物体及进出建筑物的各种金属管线，进行严格的接地，而且所有接地装置都必须共用，并进行多处连接，使防雷装置和邻近的金属物体电位相等或降低其间的电位差，以防反击危险。
一般说来，接地电阻越低，防雷得到的改善越多。但是，不能由于要达到某一很低的接地电阻而花费过大。出现反击危险可以从基本计算公式 来评价，IR项对于建筑物内某一小范围中互相连接在一起的金属物（包括防雷装置）说来都是一样的，它们之间的电位差与防雷装置的接地电阻无关。此外，考虑到已采取严格的各种金属物与防雷装置之间的连接和均压措施，故不必要求很低的接地电阻。
从防雷观点出发，较好是设共用接地装置，它适合供所有接地之用（例如防雷、低压电力系统、电讯系统）。
第六款，为了将雷电流流散入大地而不会产生危险的过电压，接地装置的布置和尺寸比接地电阻的特定值更重要。然而，通常建议有低的接地电阻。
本款的规定完全采用IEC1024-l防雷标准2.3.3.2的规定（接地体的B型布置）。
图3.2系根据该标准的图2换成本规范的防雷建筑物类别的图。该标准对接地体B型布置的规定是：对于环形接地体（或基础接地体），其所包围的面积的平均几何半径r应不小于l1，即r≥l1，l1示于图 2（相当于本说明的图3.2）；当l1大于r时，则必须增加附加的水平放射形或垂直（或斜形）导体，其长度lr（水平）为lr = l1-r或其长度lv（垂直）为 。
环形接地体（或基础接地体），其所包围的面积A的平均几何半径r为：πr2 = A，所以 。根据图3.2，对于第一类防雷建筑物，当ρ＜500Ω·m时l1为m，因此，导出本款第1项的规定；当ρ = 500～3000Ω·m时，l1与ρ的关系是一根斜线，从该斜线上找出方便的任两点的坐标，则可求出l1与ρ的关系式为 ，所以，导出本款第2项的规定。
由于接地体通常靠近墙、基础敷设，所以补加的水平接地体一般都是从引下线与环形接地体的连接点向外延伸，可为一根，也可为多根。
由于本条采用了若干等电位措施，本款的接地电阻值不是起主要作用，因此，没有提出接地电阻值的具体要求。
本款所要求的环形接地体的工频接地电阻R，在其半径r等于l1 的场合下，当ρ = 500～3000Ω·m时，大约处于33～13Ω；ρ＜500Ω·m时，R = 0.067ρ（Ω）。
环形接地体的工频接地电阻的计算式为 （Ω）， （m）。式中ρ为土壤电阻率（Ω·mf），A为环形接地体所包围的面积（m2）。当ρ = 500Ω·m、d = 10m时， （Ω）。当ρ = 500Ω·m、 时， （Ω）。
第七款，对第一类防雷建筑物，由于滚球半径hr规定为30m（见本规范的表5.2.l），所以，30m以上要考虑防侧击，本款第 1项的“每隔不大于6m”是从本条规定屋顶接问器采用避雷同时其网格尺寸不大于5m×5m或6m×4m考虑的。由于侧击的概率和雷电流较小，网格的横向距离不采用4m，而按引下线的位置（其距离不大于12m）考虑。
第八款，考虑到雷闪直接击于本建筑物的防雷装置时，共用接地装置的电位将升高，可能击穿低压装置或用电设备的绝缘，并参考IEC1024-1防雷标准第3.1.5款（见本规范第3.1.2条说明），本款补充规定：“在电源引入的总配电箱处宜装设过电压保护器”。
根据IEC标准，室内低压装置的耐冲击电压最高仅为6kV。由于本条是将防雷装置直接安装在建筑物上和采用共用接地装置，所以，当防雷装置遭直接雷击时，假设流经靠近低压电气装置处接地装置的雷电流为20kA，以及接地装置的冲击接地电阻甚至低至 lΩ，这时，在接地装置上电位升高为20kV。也就是说，低压电气装置接了地的金属外壳的电位比带电体（相导体）也约高20kV。它比前述的6kV耐压高得多。如果在相导体与地之间不装过电压保护器，则在这种情况下，在低压电气装置绝缘较弱处可能被击穿而造成短路、发生火花、损坏设备，这是有危险的。若短路电流小（即长期有较大的漏电流，但又不能使保护设备及时动作切断线路），时间一长则可能引起外壳升温而发生事故或火灾。
第3.2.5条 根据原《建筑防雷设计规范》编写组调查的几个例子，雷击树木引起的反击，其距离均未超过2m，例如，重庆某结核病医院、南宁某矿山机械厂、广东花县某学校及海南岛某中学等由于雷击树木而产生的反击均未超过2m。考虑安全系数后，现规定净距不应小于5m。第三节第二类防雷建筑物的防雷措施 第3.3.1条 接闪器、引下线直接装设在建筑物上，在非金属屋面上装设网格不大于10m的金属网，数十年的运行经验证明是可靠的。
中国科学院电工研究所曾对几十个模型做了几万次放电试验，虽然试验的重点放在非爆炸危险建筑物上，而且保护的重点是易受雷击的部位，但对整个建筑物起到了保护作用。如果把避雷带改为避雷网，则保护效果更有提高。根据我国的运行经验和模拟试验，对第二类防雷建筑物采用不大于10m的网格是适宜的。IEC1024-l防雷标准中相当于本规范第二类防雷建筑物的接闪器，当采用网格时，其尺寸也是不大于 10m×10m，另见本规范第5.2.l条说明。与10m×10m 并列，增加12m×8m 网格，这与引下线类同，是按6m柱距的倍数考虑的。
为了提高可靠性和安全性，便于雷电流的流散以及减小流经引下线的雷电流，故多根避雷针要用避雷带连接起来。
第3.3.2条
第一款，虽然对排放有爆炸危险的气体、蒸气或粉尘的管道的要求同第3.2.l条二款，但由于对第一类和第二类防雷建筑物，其接闪器的保护范围是不同的（因hr不同，见表5.2.1），因此，实际上保护措施的做法是不同的。
第二款，阻火器能阻止火焰传播，因此，在第二类防雷建筑物的防雷措施中补充了这一规定。
以前的调查中发现雷击煤气放散管起火8次，均未发生事故。从这些事例中说明煤气放散管始终保持正压，如煤气灶一样，火焰在管口燃烧而不会发生事故，故本规范特作出此规定。
第3.3.3条 关于引下线间距见第3.2.4条二款的说明。根据实践经验和实际需要补充增加了：“当仅利用建筑物四周的钢柱或柱子钢筋作为引下线时，可按跨度设引下线，但引下线的平均间距不应大于18m”。
第3.3.4条 土壤的冲击击穿场强与本规范第3.2.1条第五款说明一样，取500kV/m。雷电流幅值根据附表6.1采用150kA。由于多根引下线，引入分流系数kc。因此得 。
增加“信息系统”，因为信息系统防雷击电磁脉冲时接地必须连接在一起才能起到保护效果，而且应采用共用接地系统。
将分流系数kc选值的规定移至附录五。
第3.3.5条 利用钢筋混凝土柱和基础内钢筋作引下线和接地体，国内外在六十年代初期就已经采用了。现已较为普遍。利用屋顶钢筋作为接闪器国内外从七十年代初就逐渐被采用了。
关于利用钢筋体作防雷装置，IEC1024-1防雷标准的规定如下：在其2.1.4款的规定中，对利用建筑物的自然金属物作为自然接闪器包括“覆盖有非金属物的屋顶结构的金属体（桁架、互相连接的钢筋网等等），当该非金属物处于需要防雷的空间之外时”；在其2.2.5款的规定中，对利用建筑物的自然金属物作为自然引下线包括“建筑物的互相连接的钢筋网”；其2.3.6款对自然接地体的规定是，“混凝土内互相连接的钢筋网或其它合适的地下金属结构，当其特性满足2.5节（译注：即对其材料和尺寸）的要求时可利用作为接地体”。
国际上许多国家的防雷规范、标准也作了类同的规定。
钢筋混凝土建筑物的钢筋体偶尔采用焊接连接，此时，提供了肯定的电气贯通。然而，更多的是，在交叉点采用金属绑线绑扎在一起，但是，不管金属性连接的偶然性，这样一种建筑物具有许许多多钢筋和连接点，它们保证将全部雷电流经过许多次再分流流入大量的并联放电路径。经验表明，这样一种建筑物可容易地被利用作为防雷装置的一部分。
利用屋顶钢筋作接闪器，其前提是允许屋顶遭雷击时混凝土会有一些碎片脱开以及一小块防水、保温层遭破坏。但这对结构无损害，发现时加以修补就可以了。屋顶的防水层本来正常使用一段时期后也要修补或翻修。
另一方面，即使安装了专设接闪器，还是存在一个绕击问题，即比所规定的雷电流小的电流仍有可能穿越专设接问器而击在屋顶的可能性。
利用建筑物的金属体做防雷装置的其它优点和做法请参见《基础接地体及其应用》一书（林维勇著，1980年中国建筑工业出版社出版）和全国电气装置标准图集86SD566《利用建筑物金属体做防雷及接地装置安装》。
钢筋混凝土的导电性能，在其干燥时，是不良导体，电阻率较大，但当具有一定湿度时，就成了较好的导电物质，可达100～200Ω·m。潮湿的混凝土导电性能较好，是因为混凝土中的硅酸盐与水形成导电性的盐基性溶液。混凝土在施工过程中加人了较多的水分，成形后结构中密布着很多大大小小的毛细孔洞，因此就有了一些水分储存。当埋入地下后，地下的潮气，又可通过毛细管作用吸人混凝土中，保持一定湿度。
图3.3示出，在混凝土的真实湿度的范围内（从水饱和到干涸），其电阻率的变化约为520倍。在重复饱和和干涸的整个过程中，没有观察到各点的位移，也即每一湿度有一相应的电阻率。
建筑物的基础，通常采用150～200号混凝土。原苏联1980年有人提出一个用于200号混凝土的近似计算式，计算混凝土的电阻率ρ（Ω·m）与其湿度的关系，其关系式如下：
（3.10）
式中：W──混凝土的湿度（％）。
例如，当W = 6％时， Ω·m；当W = 7.5％时， Ω·m。
根据我国的具体情况，土壤一般可保持有20％左右的湿度，即使在最不利的情况下，也有5％～6％的湿度。
在利用基础内钢筋作接地体时，有人不管周围环境条件如何，甚至位于岩石上也利用，这是错误的。因此，补充了“周围土壤的含水量不低于4％”。混凝土的含水量约在3.5％及以上时，其电阻率就趋于稳定；当小于3.5％时，电阻率随水分的减小而增大。根据图3.3，含水量定为不低于4％。该含水量应是当地历史上一年中最早发生雷闪时间以前的含水量，不是夏季的含水量。
如矿渣水泥、波特兰水泥就是以硅酸盐为基料的水泥。混凝土的电阻率还与其温度成一定关系的反向作用，即温度升高，电阻率减小；温度降低，电阻率增大。
下面举几个例子说明我国六十年代利用钢筋混凝土构件中钢筋作为接地装置的情况。
一、北京某学院与某公司工程的设计，采用钢筋混凝土构件中的钢筋，作为防雷引下线与接地体，并进行了测定，约8000m2的建筑，其接地电阻夏季为0.2Ω～0.4Ω，冬季则为0.4Ω～0.6Ω，且几年中基本稳定。
二、上海某广场全部采用了柱子钢筋作为防雷接地引下线，利用钢筋混凝土基桩作为接地极（基桩深达35m），测定后，接地电阻为0.2～1.8Ω／基。
三、上海某大学利用钢筋混凝土基桩作为防雷接地装置，并测得接地电阻为0.28～4Ω（桩深为26m）。
四、云南某机床厂的约2000 m2车间，采用钢筋混凝土构件中的钢筋作接地装置，接地电阻为0.7Ω。
五、1963年7月曾对原北京第二通用机器厂进行了测定，数值如下：
1.立式沉淀池基础（捣制）4.5～5.5Ω；
2.四根高烟囱基础（捣制）3～5Ω；
3.露天行车的一根钢筋混凝土柱子（预制）2Ω；
4.同一露天行车的另一根柱子（预制）7Ω；
5.铸钢车间的一根钢筋混凝土柱子（预制）0.5Ω。
以前对基础的外表面涂有沥青质的防腐层时，认为该防腐层是绝缘的，不可利用基础内钢筋作接地体。但是，实践证实井不是这样，国内外都有人作过测试和分析，认为是可利用作为接地体的。
原苏联有若干篇文献论及此问题，国内已有人将其编译为一篇文章，刊登于《建筑电气》1984年第4期，文章名称为“利用防侵蚀钢筋混凝土基础作为接地体的可能性”。在其结论中指出：“厚度3mm的沥青涂层，对接地体电阻无明显的影响，因此，在计算钢筋混凝土基础接地电阻时，均可不考虑涂层的影响。厚度为6mm的沥青涂层，或3mm的乳化沥青涂层，或4mm的粘贴沥青卷材时，仅当周围土壤的等值电阻率≤100Ω·m和基础面积的平均边长S≤100m时，其基础网电阻约增加33％，在其它情况下这些涂裱层的影响很小，可忽略不计”。结论中还有其它的情况，不在这里一一介绍，请参看原译文。上述译文还指出，苏联建筑标准对钢筋混凝土结构防止杂散电流引起腐蚀的规定中，给出防水层的两种状态：“最好的”（无保护部分的面积不大于1％）和“满足要求的”（无保护部分的面积为5％～10％）。全苏电气安装工程科学研究所对所测过的、具有防止弱侵蚀介质作用的沥青涂层和防止中等侵蚀介质作用的粘贴沥青卷材的单个基础、桩基、桩群以及基础底板的散流电阻进行了定量分析，说明在很多被测过的基础中，没有一个基础是处于“最好的”绝缘状态。据此，可以作出这样的假设：在强侵蚀介质中，防护层的防水状态也不是“最好的”。上述结论就是在这一前提下作出的。
原东德标准（TGL33373／01／1981年2月，接地、等电位和防雷在建筑技术上的措施）对基础接地体的说明是：“埋设在直接与土地接触或通过含沥青质的外部密封层与土地平面接触的基础内在电气上非绝缘的钢筋、钢埋入件和金属结构”。
原苏联1987年版的《建构筑物防雷导则》中也指出，钢筋混凝土基础的沥青涂层和乳化沥青涂层不妨碍利用它作为防雷接地体。
因此，本条规定钢筋混凝土基础的外表面无防腐层或有沥青质的防腐层（如二毡三油或三毡四油）时，基础内的钢筋宜作为接地装置。
规定混凝土中防雷导体的单根钢筋或圆钢的最小直径不应小于10mm是根据以下的计算定出的。
《钢筋混凝土结构设计规范》规定构件的最高允许表面温度是：对于需要验算疲劳的构件（如吊车梁等承受重复荷载的构件）不宜超过60℃；对于屋架、托架、屋面梁等不宜超过80℃；对于其它构件（如柱子、基础）则没有规定最高允许温度值，对于此类构件可按不宜超过100℃考虑。
由于建筑物遭雷击时，雷电流流经的路径为屋面、屋架（或托架、或屋面梁）、柱子、基础，流经需要验算疲劳的构件（加吊车梁等承受重复荷载的构件）的雷电流已分流到很小的数值。因此，雷电流流过构件内钢筋或圆钢后，其最高温度值按80～100℃考虑。现取最终温度80℃作为计算值。钢筋的起始温度取40℃，这是一个很安全的数值。
根据IEC出版物364-5-54，钢导体的温升和截面的计算式如下：
I2t用 代入，上式即成为
（3.11）
式中：S ──钢导体的截面积（mm2）；
Qc──钢导体的体积热容量（J／℃· mm2）， 3.8 ×10-3；
B ──钢导体在0℃时的电阻率温度系数的倒数（℃），202；
ρ20──钢导体在20℃时的电阻率（Ω·mm），138×10-6；
θi──钢导体的起始温度（℃），40℃；
θf ──钢导体的最终温度（℃），80℃。
将有关已定数值代入（3.11）式，得
（3.12）
对于第二类防雷建筑物至少应有两根引下线，同时根据表3.1和规范图3.3.4，因此，得 ， kc=0.66。
对于第三类防雷建筑物，由于可能只有一根引下线，因此，得 ， kc = 1。
将上述的kc和 值代人（3.12）式，对于第二类防雷建筑物，S = 51.1mm2 ，其相应直径为8.06mm；对于第三类防雷建筑物，S = 51.7mm2，其相应直径为8.11mm。
即使对第二类防雷建筑物kc取1时，钢导体的截面为S = 77.38mm2，其相应直径为9.93mm。
对于第二类防雷建筑物（kc = 0.66）和第三类防雷建筑物（kc = 1），即使最终温度为60℃，其相应的钢导体截面和直径，第二类防雷建筑物S = 77.9mm2、φ9.5mm，第三类防雷建筑物S = 71.78mm2、φ9.56mm。
上述钢导体的直径均小于10mm。
埋设在土壤中的混凝土基础的起始温度取30℃（我国地下0.8m处最热月土壤平均温度，除少数地区略超过30℃外，其余均在30℃以下）；最终温度取99℃，以不发生水的沸腾为前提。在此基础上求出的钢筋与混凝土接触的每一平方米表面积允许产生的单位能量不应大于 1.32×106 J／Ω· m2（另见本规范第 3.3.6条第三款的说明）。因此，对于第二类防雷建筑物，钢筋表面积总和不应少于 （m2）；对于第三类防雷建筑物，钢筋表面积总和不应少于 （m2）。
确定环形人工基础接地体尺寸的几条原则：
一、在相同截面（即在同一长度下，所消耗的钢材重量相同）下，扁钢的表面积总是大于圆钢的，所以，建议优先选用肩钢，可节省钢材；
二、在截面积总和相等之下，多根圆钢的表面积总是大于一根的，所以，在满足所要求的表面积的前提下，选用多根或一根圆钢；
三、圆钢直径选用 8、10、12mm三种规格，选用大于φ12mm圆钢一是浪费材料，二是施工时不易于弯曲；
四、混凝土电阻率取100Ω·m，这样，混凝土内钢筋体有效长度为2 = 20 m，即从引下线连接点开始，散流作用按各方向20m考虑；
五、周长≥60m，按60m考虑，设三根引下线，此时，kc= 0.44，另外还有56％的雷电流从另两根引下线流走，每根引下线各占28％。设这28％从两个方向流走，每一方向流走14％。因此，与第一根引下线连接的40m长接地体（一个方向20m，两个方向共计40m），共计流走总电流的（0.44＋0.14＋0.14 = 0.72）72％，即条文上一段所规定的 和1.89 中的kc等于0.72。
六、≥40m至＜60m周长时按40m长考虑，kc等于1，即按40m长流走全部雷电流考虑。
七、＜40m周长时无法预先走出规格和尺寸，只能按kc = 1由设计者根据具体长度计算，并按以上原则选用。
根据以上原则所计算的结果列于表3.4。
注：采用一根圆钢时，其直径不应小于10mm。
整个建筑物的槽形、板形、块形基础的钢筋表面积总是能满足对钢筋表面积的要求。
混凝土内的钢筋借绑扎作为电气连接，当雷电流通过时，在连接处是否可能随此而发生混凝土的爆炸性炸裂。为了澄清这一问题，瑞士高压问题研究委员会进行过研究，认为钢筋之间的普通金属绑丝连接对防雷保护说来是完全足够的，而且确证，在任何情况下，在这样连接附近的混凝土决不会碎裂，甚至出现雷电流本身把绑在一起的钢筋焊接起来，如点焊一样，通过电流以后，一个这样的连接点的电阻下降为几个毫欧的数值。
日本对试样做过试验，其结果是，有一个试样的一个绑扎点通过48kA和两个试样的各一个绑扎点通过61kA后，采用绑扎连接的这三个钢筋混凝土试样才遭受轻度裂缝的破坏。这说明一个绑扎点可以安全地流过若干万安培的冲击电流。
从以上试验可以认为，在雷电流流过的路径上，有一些并联的绑扎点时。就会是安全的。
许多国家的建筑物防雷规范和标准均允许利用绑扎连接的钢筋体作为防雷装置。
第3.3.6条
第一款，根据IEC1024-1防雷标准第2.3.3.2款导出本条的规定，见本规范第3.2.4条六款的说明。
当环形接地体所包围的面积 A的平均几何半径 和ρ≤3000Ω· m时，其工频接地电阻R约为= 0.067ρ（Ω）。
第二款，根据本条一款的规定，当 ≥5时，得A≥78.54m2，取整数，故定为A大于或等于80m2。
第三款，本款系根据实际需要和实践经验补充增加的。第1项保证地面电位分布均匀。第2项保证雷电流较均匀分配到雷击点附近作为引下线的金属导体和各接地体上。第3项保证混凝土基础的安全性。
第1项中“绝大多数柱子基础”是指在一些情况下少数柱子基础难于连通的情况，如车间两端在钢筋混凝土端屋架中间（不是屋架的两头）的柱子基础，即挡风柱基础。
地中混凝土的起始温度取30℃，最高允许温度取99℃。混凝土的含水量按混凝土重量的5％计算。边长1米的基础混凝土立方体的热容量Q1为：
Q1（J／m3）=（C1＋0.05 C2）M1·ΔT （3.13）
式中：C1──“混凝土的比热容（J/kg·K），取8.82 ×102；
C2──水的比热容（J/kg·K），取4.19×103；
M1──边长1米的混凝土立方体的重量（kg/m3），取2.1×103；
ΔT──温度差，对于起始温度为30℃和最终温度为99℃的场合，ΔT = 69℃。
将以上有关数值代入（3.13）式得Q1 = 1.58×108 J／m3。
雷电流从钢筋表面（设钢筋与混凝土的接触表面积为1m2）流入混凝土（混凝土折合成边长1米的立方体）时所产生的热量按下式计算：
（3.14）
式中：ρ──混凝土在 30～99℃时的平均电阻率，取 120Ω·m。
使Q2 = Q1，得= 1.58×108 ，所以
MJ／Ω·m2
上式的计量单位MJ/Ω·m2说明雷电流从1m2钢筋表面积流入混凝土所产生的单位能量应不大于1.32MJ/Ω。
从表3.1得第二、三类防雷建筑物的单位能量（即 ）分别为5.6MJ/Ω和2.5MJ/Ω。
由于单位能量与雷电流的平方成正比，亦即与分流系数kc的平方成正比。根据本规范图3.3.4的（C）取kc=0.44，因此，分流后流经一根柱子的雷电流，它所产生的单位能量分别为5.6×(0.44)2 = 1.084 MJ/Ω和 2.5×(0.44)2 = 0.484MJ/Ω。
将这两个数值分别除以 = 1.32 MJ/Ω·m 2，则相应所需的基础钢筋表面积分别为m2和 m2。
关于基础钢筋表面积的计算，现举一个实际设计例子。图3.4为车间一个柱子基础的结构设计。
φ10钢筋周长为0.01πm，每根长2m，每根的表面积为0.02πm2，共计 根，故φ10钢筋的总表面积为0.2πm2。
φ12钢筋周长为0.012πm，每根长3.2m，每根的表面积为3.2×0.012π = 0.0384πm2，共计 根，故φ12钢筋的总表面积为16×0.0384π = 0.6144πm2。
因此，基础钢筋的总表面积为上述两项之和，即0.2π＋0.6144π=0.8144π = 2.56m2。
第3.3.7条 建筑物内的主要金属物不包括混凝土构件内的钢筋。
第3.3.8条
第一款，以规范（3.2.1-1）式和（3.2.1-2）式为基本式，根据表3.1和表3.2，第二类防雷建筑物和第一类防雷建筑物的雷电流幅值之比为0.75，即 、 。因此，以基本式乘上0.75和 kc。值则导出规范（3.3.8-1）式和（3.3.8-2）式。
kc值按规范图3.3.4确定，它引自IEC1024-1防雷标准的图3、图4、图5。kc为考虑分流作用而引人的系数，由于引下线根数不同、接法不同而采用不同的数值。IEC的kc值适用于引下线间距20m。本规范第二类和第三类防雷建筑物的引下线间距分别不大于18m和25m。所以，将IEC的kc值用于第二类防雷建筑物将会是更安全。而用于第三类则kc值偏小些。但在设计时引下线间距受建筑条件限制，实际上，引下线间距通常都小于25m，此外，无IEC对kc值的推导材料，无法推算出25m间距时的kc值。因此，第三类防雷建筑物的kc值与第二类的一样，也采用IEC的kc值。
第二款，规范（3.3.8-3）式为（3.3.8-2）式中的电感压降分量部分。
“当利用建筑物的钢筋或钢结构作为引下线，同时建筑物的大部分钢筋、钢结构等金属物与被利用的部分连成整体时，金属物或线路与引下线之间的距离可不受限制”，这段系根据IEC1024-1防雷标准的有关规定补充的，见本规范第3.1.2条的说明。
第四款，砖墙的击穿强度为空气击穿强度的1/2与IEC1024-1防雷标准的表9一致，但规定混凝土墙的击穿强度与空气击穿强度相同系参考德国电工杂志（etz）1986年107卷第1期《建筑材料对确定安全距离的影响》一文，在该文献中提到：“混凝土的冲击击穿电压约相当于空气的，所以，混凝土的厚度可按同样的空气厚度看待”；在结束语中指出：“通常，建筑材料的冲击电压强度比空气的小（至多小1／2）。只有混凝土的击穿强度与空气的相等。尚未发现有介电强度比空气高的建筑材料”。
第五款，前半段的理由参见本规范第3.2.4条八款的说明。
当变压器附近的建筑物防雷装置接受雷闪时，接地装置电位升高，变压器外壳电位也升高。由于变压器高压侧各相绕组是相连的，对外壳的雷击高电位说来，可看作处于同一低电位，外壳的高电位可能击穿高压绕组的绝缘，因此，应在高压侧装设避雷器。当避雷器反击穿时，高压绕组则处于与外壳相近的电位，高压绕组得到保护。另一方面，由于变压器低压绕组的中心点与外壳在电气上是连接在一起的，当外壳电位升高时，该电位加到低压绕组上，低压绕组有电流流过，并通过变压器绕组的电磁感应使高压侧可能产生危险的高电位。若在低压侧装设避雷器，当外壳出现危险的高电位时低压避雷器动作放电，大部分雷电流经避雷器流过，因此，保护了高压绕组。
第3.3.9条
第二款第1项，见第3.2.3条第一款的说明。
第三款第1项，仅要求电缆“埋地长度应大于或等于15m”代替原规范的50m。其理由为：一、本类建筑物不是爆炸危险类，要求可低些；二、原50m埋地电缆的要求不合理，参见本规范第3.2.3条第一款的说明。
第四款，架空金属管道在入户处与防雷接地相连或独自接地，当雷直击其上，引入屋内的电位，与雷直击于屋顶接闪器相似。对爆炸危险类，距建筑物约25m处还接地一次，再加上附近各管道支架的泄流作用，对建筑物的安全更可靠。
第3.3.10条 由于高避雷针和高层建筑物，在其顶点以下的侧面有遭到雷击的记载，因此，希望考虑其它高层建筑物上部侧面的保护。有三点理由认为这种雷击事故是轻的。第一，侧击具有短的极限半径（吸引半径），也即小的滚球半径hr，其相应的雷电流也是较小的；第二，高层建筑物的建筑结构通常能耐受这类小电流的侧击；第三，建筑物遭受侧击损坏的记载尚不多，这点真实地证实前两点的实在性。因此，对高层建筑物上部侧面雷击的保护不需另设专门接闪器，而利用建筑物本身的钢构架、钢筋体及其它金属物。
将窗框架、栏杆、表面装饰物等较大的金属物连到建筑物的钢构架或钢筋体进行接地，这是首先应采取的防侧击的预防性措施。
对第二类防雷建筑物，由于滚球半径hr规定为45m（见本规范表5.2.l），所以，本条三款规定“45m及以上”。
竖直管道及类似物在顶端和底端与防雷装置连接，其目的在于等电位。由于两端连接，使其与引下线成了并联路线，因此，必然参与导引一部分雷电流。
第四节 第三类防雷建筑物的防雷措施第3.4.1条 “平屋面的建筑物，当其宽度不大于20m时，可仅沿周边敷设一圈避雷带”的规定是根据以往的习惯做法定的。
第3.4.3条 见本规范第3.3.5条的说明。
第3.4.4条 见本规范第3.3.6条的说明。
第3.4.6条 国内砖烟囱的高度通常都没有超过60m。国家标准图也只设计到60m。60m以上就采用钢筋混凝土烟囱。对第三类防雷建筑物高于60m的部分才考虑防侧击。钢筋混凝土烟囱其本身已有相当大的耐雷水平。故在本条文中不提防侧击问题。其它理由见本规范第3.3.10条的说明。
金属烟囱铁板的截面积完全足以导引最大的雷电流。关于接闪问题，按本规范第4.1.4条的规定，当不需要防金属板遭雷击穿孔时，其厚度不应小于0.5mm。本条的金属烟囱即属于此类。而实际采用的铁板厚度总是大于0.5mm。故在本条中对金属烟囱铁板的厚度无需再提及。金属烟囱本身的连接（每段与每段的连接）通常采用螺栓，这对于一般烟囱的防雷已足够，即使雷击时有火花发生，不会有任何危险，故对此问题也无需提出要求。
第3.4.7条 见本规范第3.2.4条二款和第3.3.3条的说明。
第3.4.8条 根据表3.1和表3.2，第三类防雷建筑物和第二类防雷建筑物的雷电流幅值之比为2／3，即 、 。因此，以规范（3.3.8-l）式、（3.3.8-2）式和（3.3.8-3）式乘以2／3则导出规范（3.4.8-l）式、（3.4.8-2）式和（3.4.8-3）式。另见本规范第3.2.4条四款和第3.38条一、二、四款的说明。
第3.4.9条
第二款，根据以前的调查，沿低压架空线路侵入高电位而造成的事故占总雷害事故的70％以上，如上海1956～1963年的统计资料，74起雷击起火事故中71.6％以上是高电位侵入造成的；北京1956～1957年的224起雷击建筑物事故中有120起是高电位侵入造成的。因此，防直击雷和防高电位侵入的措施必须结合起来考虑。以前在调查中发现，有些建筑物虽然采取了防直击雷措施，但用电设备仍被雷打坏，例如海南岛某农机厂就是在建筑物上装设了避雷针，但车间内的用电设备仍被雷打坏。由于高电位引入而造成的事故，绝大部分为木电杆线路。钢筋混泥土电杆线路由于电杆的自然接地起了作用，发生事故者很少。据以前的调查，进户线绝缘子铁脚采取了接地措施后没有发现雷击死亡事故。
如果只将绝缘子铁脚接地，仅在铁脚与导线之间形成一个放电保护间隙，其放电电压约为40kV，这对保护人身安全是可靠的，但要保护低压电气设备和线路就不够了，因室内低压电气设备和线路的耐冲击IEC规定6 kV。那么，在绝缘子放电之前，可能室内的电气设备或线路已被击穿，故要增设避雷器来保护内的电气设备或线路。
近年来，家电及办公自动化日渐普及，雷击事故每年都有报道，下面举一例子。1990年5月1日《北京晚报》第2版刊登：“3月30日晚七时办，怀柔城关镇突然雷鸣电闪，暴雨倾盆而下。骤然来临的雷击，使怀柔城关一些电器设备，包括家用电器、配电盘受损。原因是未采取防范措施，没及时拔掉天线、关闭电器、切断电源。据了解，保险公司已收到50多保户报案电器受损。经查勘登记后，有部分电器已送到指定家电修理部修理；对证实确属保险责任的损失，保险公司将给予赔偿。”
第3.4.10条 对第三类防雷建筑物，由于滚球半径hr规定为60m（见本规范表5.2.1），所以，将45m改为60m。另参见本规定第3.3.10条的说明。 第五节 其他防雷措施第3.5.4条
第一款，当无金属外壳或保护网罩的用电设备不在接闪器的保护范围内时，其带电体遭雷击的可能性比处在保护范围内的大得多，而带电体遭直接雷击后可能将高电位引入室内。当采用避雷网时，根据避雷网的保护原则，被保护物应处于该网之内并不高出避雷网。
第二款，穿钢管和两端连接的目的在于使其起到屏蔽、分流和集肤作用。由于配电盘外壳已按电气安全要求作了接地，不管该接地与防雷接地是否共用，这保护管实际上与防雷装置的引下线并联，各起到了分流作用。当防雷装置或设备金属外壳遭雷击时，均有一部分雷电流经钢管、配电盘外壳入地。这部分雷电流将对钢管内的线路感应出与其在钢管上所感应出的电压同值，即 ，因L = M。因此，可降低线路与钢管之间的电位差。当雷击中带电体并使带电体与钢管短接时，由于钢管的集肤作用（雷电流的频率达数千赫兹）和上述的互感电压将使雷电流从钢管流走，管内线路无电流。
第三款，由于白天开关处于断开状态，对节日彩灯还有在其不使用的期间内，开关均处于断开状态，当防雷装置或设备金属外壳遭雷击时，开关电源侧的电线、设备与钢管和配电盘外壳之间可能产生危险的电位差，故宜在开关的电源侧装设过电压保护器。
第3.5.5条 据以前调查，当粮、棉及易燃物大量集中的露天堆场设置独立避雷针后，雷害事故大大减少。
虽然粮、棉及易燃物大量集中的露天堆场不属于建筑物，但在本条中仍规定“宜采取防直击雷措施”，以策安全。
N大于或等于0.06次/a是参照第三类防雷建筑物的规定。
考虑到堆场的长、宽、高是设定的，并不一定总是堆满，故其避雷针、线保护范围的滚球半径取比保护第三类防雷建筑物的大，即hr = 100m。hr = 100m相应的接闪最小雷电流约为34kA，接近雷电流的平均值。附录一在计算与建筑物截收相同雷击次数的等效面积Ae时是在hr= 100m的条件下推算的。
此外，考虑到堆场总不是堆到预定的高度和堆放面积的边沿，因此，实际上，在许多情况下，堆放物受到保护的滚球半径小于100m，也就是相应受到保护的最小雷电流比平均值小。
第3.5.6条 以前在调查中发现，有的单位把电话线、广播线以及低压架空线等悬挂在独立避雷针、架空避雷线立杆以及建筑物的防雷引下线上，这样容易造成高电位侵入，这是非常危险的，故规定本条。
第四章 防雷装置第一节 接闪器 第4.1.1条 本条避雷针所采用的尺寸，沿用习惯数值。按热稳定检验，只要很小的截面就够了。所采用的尺寸主要是考虑机械强度和防腐蚀问题。在同样的风压和长度下，本条采用的钢管所产生的挠度比圆钢的小。经计算，如果允许挠度采用 ，则各尺寸的允许风压可达表4.l所示的数值。
避雷针允许的风压（KN／m2） 表4.1
1m长避雷针φ12圆钢2.66φ20钢管12.322m长避雷针φ16圆钢0.79φ20圆钢1.54φ25钢管2.43φ40钢管5.57
第4.1.2条 在同一截面下，圆钢的周长比扁钢的小，因此，其与空气的接触面也小，受空气腐蚀相对也小。此外，圆钢易于施工，材料易取得。所以，建议优先采用圆钢。
第4.1.4条 本条系参考国际电工委员会IEC1024-1建筑物防雷标准的有关规定而定的。
已证实，铁板遭雷击时其与闪击通道接触处由于熔化而烧穿仅当其厚度小于4mm时才可能。
金属体与闪击通道接触处的热过程极为复杂，而且不好准确计算。当这一现象用简化的模型表示时可假定，接触区的热分配与固定的电弧类同。电弧在金属电极表面产生数十伏的电压降（Uc，以下计算取其值为30V），它几乎与雷电流的大小无关。使金属高加热的能量为W = Uc·Q，式中Q为流经雷击点的电荷（As）。考虑全部能量用于加热金属体时，雷击每库仑（As）电荷能熔化以下的金属体积：
铁（Fe）， ； 铜（Cu）， ； 铝（AI）， 。
雷击点加热面积的直径取50～100mm（相应面积为1963～7854mm2）。已知电荷Q值则可估算金属的熔化深度。如正闪击的全部电荷的平均值（50％概率）为80 As（负闪击的相应值仅为8As），则熔化深度为 Fe 0.045～0.179mm、Cu 0.055～0.22mm、AI 0.122～0.489mm。
根据表3.1的注，对第二、第三类防雷建筑物一次闪击的总电荷量分别为225 As和150As，其相应的金属熔化深度分别为Fe 0.127～0.503mm、Cu0.155～0.619mm、AI0.343～l.375mm和 Fe 0.084～0.336mm、Cu 0.103～0.413mm、AI 0.229～0.917mm。
第4.1.6条 敷设在混凝土内的金属体，由于受到混凝土保护，不需要采取防腐措施。
第4.1.7条 由于这类共用天线可能改变位置、改型、取消，故规定本条；
第二节 引下线第4.2.1条 参见本规范第4.1.2条的说明。
第4.2.2条 为了减小引下线的电感量，故引下线应沿最短接地路径敷设。
对于建筑艺术要求较高的建筑物，引下线可采用暗敷设，但截面要加大，这主要是考虑维修困难。
第4.2.5条 由于引下线在距地面最高为1.8处设断接卡，为便于拆装断接卡以及拆装时不破坏保护设施，故规定“地面上1.7m”。改性塑料管为耐阳光晒的塑料管。
第三节 接地装置第4.3.1条 所采用的最小截面是考虑一定的耐腐蚀能力并结合实际使用尺寸而提出的。这些截面在一般情况下能得到良好的使用效果，但是腐蚀性较大的土壤中，应采取镀锌等防腐措施或加大截面。
在附录五中已说明接地线为“从引下线断接卡或换线处至接地体的连接导体”。为便于施工和一致性（埋地导体截面相同），故规定“接地线应与水平接地体的截面相同”。
第4.3.2条 当接地装置由多根水平或垂直接地体组成时，为了减小相邻接地体的屏蔽作用，接地体的间距一般为5m，相应的利用系数约为0.75～0.85。当接地装置的敷设地方受到限制时，上述距离可以根据实际情况适当减小，但一般不小于垂直接地体的长度。
第4.3.3条 接地体深埋地下接触良导电性土壤，泄放电流效果好，接地体埋得愈深，土壤湿度和温度的变化愈小，接地电阻愈稳定。根据计算，在均匀土壤电阻率的情况下埋得太深对降低接地电阻值不显著。实际上，接地装置埋设深度一般不小于0.5～0.8m，这一深度既能避免接地装置遭受机械损坏，同时也减小气候对接地电阻值的影响。
将人工接地体埋设在混凝土基础内（一般位于底部靠室外处，混凝土保护层的厚度≥50mm），因得到混凝土的防腐保护，日后无需维修。但如果将接地体直接放在基础坑底与土壤接触，由于受土壤腐蚀，日后维修困难，甚至无法维修，不推荐采用这种方法。
为使日后维修方便，埋地人工接地体距墙和基础应有一定距离，以前有的单位按≥3m做，无此必要。
第4.3.4条
第一款，IEC的81（Secretariat）13／1984年1月的文件（TC81第4工作组的进展报告），在其附件（防雷接地体的有效长度）中提及：“由于电脉冲在地中的速度是有限的，而且由于冲击雷电流的陡度是高的，一接地装置仅有一定的最大延伸长度有效地将冲击电流散流入地”。在该附件的附图中画出两条线，其一是接地体延伸长度最大值lmax，它对应于长波头，即对应于闪击对大地的第一次雷击；另一是最小值lmin，它对应于短波头，即对应于闪击对大地在第一次雷击以后的雷击。将lmax和lmin这两条线以计算式表示，则可得出：lmax = 4 和lmin = 0.7 ，取其平均值，得 。
本款参考以上及其它资料，并考虑便于计算，故规定了“外引长度不应大于有效长度”，即2 。
当水平接地体敷设于不同土壤电阻率时，可分段计算。例如，一外引接地体先经50m长的2000Ω·m土壤电阻率，以后为1000Ω·m 。先按2000Ω·m算出有效长度为2 = 89.4m，减去50m馀39.4m，但它是敷设在1000Ω·m的而不是2000Ω·m的土壤中，故要按下式换算为1000Ω·m条件下的长度，即 。将以上数值代入，得 m。因此，有效长度为50＋2 7.9 = 7 7.9m，而不是89m，其它情况类推。
第五章 接闪器的选择和布置第二节 接闪器布置第5.2.1条 表5.2.1是参考IEC1024-1防雷标准的2.1.2款及其表1并结合我国具体情况和以往的习惯做法而定的。
IEC1024-1防雷标准有关上述的内容为，“2.1.2布置：当符合表1的要求时，接闪器的布置就是合适的。在设计接闪器时，可单独或任意组合地采用以下方法：a）保护角；b）滚动球体；c）合适的网格。”
＊在这些情况下仅采用滚球法和避雷网。
注：关于接闪器布置和保护级别之间的关系及确定方法将在以后IEC的出版物，即指南B‘防雷装置的建设’中列出。
保护角是以滚球法作为基础，以等效法计算而得，使保护角保护的空间等于滚球法保护的空间。但在具体位置上的保护范围有明显的矛盾，为避免以后在应用上的争议，故本规范不采用。
用防雷网格形导体以给定的网格宽度和给定的引下线间距盖住需要防雷的空间。这种方法也是一种老方法，通常被称为法拉弟保护型式。
用许多防雷导体（通常是垂直和水平导体）以下列方法盖住需要防雷的空间，即用一给定半径的球体滚过上述防雷导体时不会触及需要防雷的空间。这种方法通常被称为滚球法。它是基于以下的雷闪数学模型（电气一几何模型）：
（5.1）
或简化为：
, （5.2）
式中：hr──雷闪的最后闪络距离（击距），也即本章所规定的滚球半径（m）；
I ──与hr相对应的得到保护的最小雷电流幅值（kA），即比该电流小的雷电流可能击到被保护的空间。
在电气—几何模型中，雷先导的发展起初是不确定的，直到先导头部电压足以击穿它与地面目标间的间隙时，也即先导与地面目标的距离等于击距时，才受到地面影响而开始定向。
与hr相对应的雷电流按（5.2）式整理后为 ，以规范表5.2.1中的hr值代入，得：对第一类防雷建筑物（hr = 30m），I = 5.4kA；对第二类防雷建筑物（hr = 45m），I = 10.1kA；对第三类防雷建筑物（hr = 60m），I = 15.8kA。即雷电流小于上述数值时，雷闪有可能穿过接闪器击于被保护物上，而等于和大于上述数值时，雷闪将击于接闪器上。
本规范所提出的接闪器保护范围是以滚球法为基础，其优点是：
一、除独立避雷针、避雷线受相应的滚球半径限制其高度外，凡安装在建筑物上的避雷针、避雷线（带），不管建筑物的高度如何，都可采用滚球法来确定保护范围。如对第二、三类防雷建筑物，当防侧击按本规范第3.3.10条和第3.4.10条解决外，只要在建筑物屋顶，采用滚球法任意组合避雷针、避雷线（带）。例如，首先在屋顶四周敷设一避雷带，然后在屋顶中部根据其形状任意组合避雷针、避雷带，取相应的滚球半径的一个球体，在屋顶滚动，只要球体只接触到避雷针或避雷带，而没有接触到要保护的部分，就达目的。这是以前的避雷针、线的保护范围方法无法比拟的优点。
二、根据不同类别选用不同的滚球半径，区别对待。它比以前只有一种保护范围合理。
三、对避雷针、避雷线（带）采用同一种保护范围（即同一种滚球半径），这给设计工作带来种种方便之处，使两种形式任意组合成为可能。
规范表5.2.l并列两种方法。它们是各自独立的，不管这两种不同方法所限定的被保护空间可能出现的差别。在同一场合下可以同时出现两种形式的保护方法。例如，在建筑物屋顶上首先已采用避雷网保护方法布置完后，有一突出物高出避雷网，保护该突出物的方法之一是采用避雷针并用滚球法确定其是否处于避雷针的保护范围内，但此时，可以将屋面作为地面看待，因为前面已指出，屋顶已用避雷网方法保护了；反之，也一样。又例如，同前例，屋顶已采用避雷网保护，为保护低于建筑物的物体，可用上述避雷同处于四周的导体作避雷线看待，用滚球法确定其保护范围是否保护到低处的物体。
第六章 防雷击电磁脉冲（略）
附录一 建筑物年预计雷击次数国际上已确认Ng与年平均雷暴日Td为非线性关系。本规范修订组与有关规范修订组口头商定结合我国情况采用 。至本规范定稿时止，IEC-TC81未通过的文件提出Ng与Td关系式为 。
本附录提出计算Ae的方法基于以下原则：
1.建筑物高度在100m以下按滚球半径100m（即吸引半径100m）考虑。其相对应的最小雷电流约为 kA，接近于按计算式 以积累次数 P = 50％代入得出的雷电流I = 32.5kA。在此基础上，导出计算式（附 1.4），其扩大宽度等于 。该值相当于避雷针针高H在地面上的保护宽度（当滚球半径为100m时）。扩大宽度将随建筑物高度加高而减小，直至100m时则等于建筑物的高度。如H = 5m时，扩大宽度为 m，它约为H的6倍；当H = 10m时，扩大宽度为 m，约为H的4.4倍；当H = 20m时，扩大宽度为 = 60m，为H的3倍；当H = 40m时，扩大宽度为 = 80m，为H的2倍；当H = 80m时，扩大宽度为 = 98m，约为H的1.2 倍。
2.当建筑物高度超过100m时，如按吸引半径100m考虑，则不论高度如何扩大宽度总是100m，有其不合理之处。所以，当高度超过100m时，取扩大宽度等于建筑物的高度。
此外，关于周围建筑物对Ae的影响，由于周围建筑物的高低、远近都不同，计算很复杂，因此不予考虑。这样，在某些情况下，计算得出的Ae值可能比实际情况要大些。
“a”为法定计算单位符号，表示时间单位“年”。
附录三 接地装置冲击接地电阻与工频接地电阻的换算（附3.l）式中的A值，实际上是冲击系数a的倒数。在原规范的编制过程中，曾以表1作为基础，经研究提出表2作为原规范的附录，供冲击接地电阻与工频接地电阻的换算。但由于存在不足之处（即对于范围延伸大的接地体如何处理，提不出一种有效合理的方法），后来取消了该附录。
本附录是在表2的基础上，引入接地体的有效长度，并参考图1提出附图3.l的。
对附图3.1的两点说明：
1.当接地体达有效长度时A = 1（即冲击系数等于1）；因再长就不合理，a＞1。
2.从图l可看出，当ρ = 500Ω·m时a = 0.67（即A=1.5），相应的接地体长度为13.5m，其le =2 = 44.7m。所以 1。从图1可看出，a值几乎随长度的增加而线性增大。所以，其A值在 为0.3与1之间的变化从1.5下降到1也采用线性变化。ρ = 1000Ω·m和ρ = 2000Ω·m时，A值曲线的取得与上述方法相同。当ρ = 1000Ω·m、a = 0.5即A = 2时，l的长度为13m， ，所以 。当 ρ = 2000Ω·m、a = 0.33 即 A = 3时，从图1估计出l值约为8m， ，所以 。
另参见本规范第4.3.4条的说明。
混凝土在土壤中的电阻率取100Ω·m，接地体在混凝土中的有效长度为2 = 20m。所以，对基础接地体取20m半球体范围内的钢筋体的工频接地电阻等于冲击接地电阻。
附录四 滚球法确定接闪器的保护范围 本附录系根据本规范第5.2.1条的规定，采用滚球法并根据立体几何和平面几何的原理，再用图解法并列出计算式解算而得出的。
双支避雷针之间的保护范围是按两个滚球在地面上从两侧滚向避雷针，并与其接触后两球体的相交线而得出的。
绘制接闪器的保护范围时，将已知的数值代入计算式得出有关的数值后，用一把尺子和一支圆规就可按比例绘出所需要的保护范围。
附图4.5的（a）（即当2hr＞h＞hr时）仅适用于保护范围最高点到避雷线之间的延长弧线（hr为半径的保护范围延长弧线）不触及其它物体的情况；不适用于避雷线设于建筑物外墙上方的屋檐、女儿墙上。
附图4.5的（b）（即当h＜hr时 = 不适用于避雷线设在低于屋面的外墙上。
本附录各计算式的推导见《建筑电气》1993年第3期“用滚球法确定建筑物防雷接闪器的保护范围”一文。
附录五 分流系数kc本规范附图5.1适用于单层、多层建筑物和每根引下线有自己的接地体或接于环形接地体以及引下线之间（除屋顶外）在屋顶以下至地面不再互相连接。
本规范附图5.2适用于单层到高层，在接地装置符合要求的情况下不论层数多少，当引下线（除屋顶外）在屋顶以下至地面不再互相连接时分流系数采用kc1。
在钢筋混泥土框架式结构和利用钢筋作为防雷装置的情况下，当接地装置利用整体基础或闭合条形基础或人工环形接地体（此时与周边每根柱子钢筋连接）时，附图5.2中的h1～hm为对应于每层高度，n为沿周边的柱子根数。
附录六 雷电流对平原和低建筑物典型的向下闪击，其可能的四种组合见图2。
对约高于100m的高层建筑物典型的向上闪击，其可能的五种组合见图3。
从图2和图3可分析出附图6.1。
附录七 环路中感应电压、电流和能量的计算计算举例，以图4和图5两种装置作为例子。建筑物属于第二类防雷建筑物。以附表7.1中给出的计算式为基准，指出其实际的应用。两个例子中的线路敷设均无屏蔽。
1──通讯系统；2──电力系统；G1──I级设备（有PE线）；G2──II级设备（无PE线）；
U1──水管与电力系统之间的电压；U2──通信系统与电力系统之间的电压；
d1──G2设备与水管之间的平均距离， d1 = 1m；h──建筑物高度，h = 20m；
l ──金属装置与防雷装置引下线平行路径的长度；S──分开距离；W──金属水管或其他金属装置
注：本例设定水管与引下线之间在上端需要连接，因为它们之间的隔开距离小于所要求的安全距离。
注：①图例和标注的意义见图4；
②U2和U3是通信系统和电力系统之间的电压，其大小取决于感应面积。
第I种情况：以图4所示的装置作为例子。外部防雷装置有四根引下线，它们之间的平均距离a设定为10m。
为评价电压U1（它决定水管与设备G2之间最小分开距离S），采用附表7.l的（a）列和附图7.l的（a）图。
318kV
式中：l──从水管至设备的最近点向下至水管水平走向的高（m）。
若由于过大的电压U1而引发的击穿火花，其能量按附表7.1的相关计算式评价。
W1 = 0.56×l×2000×a/h = 0.56×6×2000×10/20 = 3.36kJ
为评价电压U2（信息系统与低压电力装置之间的电压）采用附表7.l的（b）列和附图7.1的（b）图。
8.5kV
评价击穿火花的相应能量则采用附表7.1第一行的相关计算式：
W1 = 0.56×l×a/h = 0.56×6×10/20 = 1.68kJ
第Ⅱ种情况：以图5的装置为例子。建筑物为无窗钢筋混凝土结构。计算方法与第I种情况相似。管线的路径与第I种情况相同。所采用的计算式为附表7.l的最后一行。
2kV
W1 = 0.75×l×1.5×1/h = 0.56×6×1.5×1/20 = 0.25J
U2 = 0.75×l×0.1×1/h = 0.75×6×0.1×1/20 = 22.5V
W2 = 0.56×l×0.002×1/h2 = 0.56×6×0.002×1/400 =（略去不计）
比较第I种和第Ⅱ种情况的U1，可清楚地证实外墙采用钢筋混凝土结构所得到的屏蔽效率。
图4中的U2电压和图5中的U3电压，其大小取决于低压电力线路与通信线路所形成的有效感应面积的大小。
第Ⅱ种情况所示的通信线路路径很明显是不利的，以致感应电压U3大于第I种情况采用的路径所产生的电压，即图5中虚线所示的线路路径产生的U2。
图5所示的线路路径的U3电压预期可达到U1 = 2kV的值。
参照现今实际的一般装置，由于等电位连接的规定，保护线（PE线）是与水管接触的。所以采用I级设备时U1电压可能发生于设备内的电力系统与通信系统之间。因此，采用无保护线的Ⅱ级设备是有利的。
附录八 名词解释本附录八中从“电涌保护器”至最后的“组合型SPD”等的名词解释均引自 IEC61643-l：1998（Surge protective devices connected to low-voltage power distrlbution systems-Part l：Performancereuuirementsand testing methods，连接至低压配电系统的电涌保护器，第1部分：性能要求和试验方法）。
注：原规范附录五改为本附录八。原规范附录六应改为附录九。附录中增加本局部修订条文的附录五、附录六和附录七。第六章为新加条文。
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